Определение напряжений в арматуре нижнего пояса

Уровень начального предварительного напря­жения в арматуре нижнего пояса определяем из условий:

ssp + Dssp < Rs,ser ; ssp = -Dssp > 0,3Rs,ser; Dssp=0,0ssp

После постановки значения Dssp в приведенные выше неравенст­ва получим:

ssp,max = Rs,ser/1,05 = 785/1,05 = 747,6 МПа;

ssp,min = 0,3Rs,ser/(1-0,05) = 0,3×785/0,95= 247,9 МПа.

Принимаем ssp = 650 МПа.

Коэффициент точности натяжения арматуры определяют по фор­муле

gsp = 1 ± Dgsp.

Согласно п.1.27 [10], при механическом способе натяжения

Dgsp= 0,1

Тогда gsp = 1- 0,1 = 0,9.

Для проверки прочности нижнего пояса в стадии обжатия и его трещиностойкости в стадии эксплуатации вычислим потери предварительного напряжения при gsp = 1. Найдем первые потери (до окончательного обжатия бетона).

2. От релаксации напряжений в арматуре

s1=0,1ssp-20=0,1×650-20=45 МПа.

4. От перепада между температурой арматуры и натяжных устройств

s2 = 1,25Dt = 1,25×65=81,25 МПа.

6. От деформаций анкеров

s3=Dl/l×Es=(2×19×104)/19000=20МПа,

где Dl = 2 мм (табл. 5 [10]).

13. Напряжение в арматуре после потерь s1, s2 и s3.

ssp1 = ssp -s1 -s2 -s3 =503,75 МПа.

15. Усилия в арматуре Asp с учетом потерь s1, s2 и s3,

P=ssp1×Asp=503,75×923 = 465×103 H.

17. Напряжения в бетоне на уровне центра тяжести предвари­тельно напрягаемой арматуры с учетом потерь s1, s2 и s3 при lop1=0 и Asp=Asp¢

sbp=P/Ared=465×103/240×280=6,92 МПа.

При определении sbp принято условно A=Ared.

18. 19, 20. Так как sbp¢ = sbp >0, то коэффициент a:

a = 0,25 + 0,025Rbp= 0,25 + 0,025×15 = = 0,625 < 0,8.

21. Проверяем условие

sbp/Rbp 6,92/15 = 0,461<a= 0,625.

Условие выполняется, поэтому потери от быстро натекающей ползучести

s6 = 40×0,85sbp /Rbp = 40×0,85×0,461 = 15,68МПа.

26. Первые потери

sl1=s1+s2+s3+s6 =45+81,25+20+15,68=161,93 МПа.

Вторые потери

27. Потери от усадки бетона s8 = 35 МПа.

29. Усилие в предварительно напрягаемой арматуре с учетом первых потерь при gsp = 1

P1= (ssp - sl1)×(Asp+ Asp¢) = (650 – 161,93)923 =450489H =450,5кН.

31. Напряжения в бетоне от предварительного натяжения арматуры с учетом потерь sl1 на уровне центра тяжести сечения:

sbp1 =P1/A=450,5×103/240×280 = 6,7 МПа > 0.

32. Проверяем условие sbp1/Rbp < a = 0,75

6,7/15 = 0,45 < 0,75 (п. 9а табл. 5 [10]).

33. Потери от ползучести бетона при a = 0,85

s9 = 150asbp1/Rbp = 150×0,85×0,45 = 57,4 МПа.

35. Вторые потери

sl1=s8+s9 =35 + 57,4 = 92,4 МПа.

36. Суммарные потери предварительного напряжения

sl=sl1+sl2 =161,93 + 92,4 = 254,33 МПа > 100 МПа.

Усилие в преднапряженной арматуре с учетом всех потерь при gsp< 1

P2=gsp(ssp - sl)(Asp+Asp¢)=0,9(650-254,33)923=328,7×103 H.

Проверка нижнего пояса по прочности в стадии изготовления

Как следует из расчетов, наихудшее сочетание усилий М и N при передаче усилий с упоров на бетон возникает в панели 9:

М9 = M9P1 = 9,0×10-3×450,5=4,05 кН×м;

N9= N9 P1 = 99,1×10-2×450,5= 446,4 кН,

где М9 и N9 - усилия в панели 9 от единичной нагрузки, приложенной вдоль оси нижнего пояса ; Р1 — усилие предварительного напряжения в арматуре нижнего пояса с учетом первых потерь.

Эксцентриситет продольной силы в панели 9

eo = М9 / N9 = 4,05/446,4 = 0,0091 @ 1 см, что близко к значениям

h/30 = 28/30 = 0,93 см и lo/600 = 0,9×160/600 = 0,24 см,

здесь lo - длина панели 9, см (см. лист 2).

При этих условиях расчет нижнего пояса выполняется как сжа­того элемента со случайным эксцентриситетом при прочности бетона, равной его передаточной прочности Rbp =15 МПа. Коэффициент условия работы бетона в момент обжатия нижнего пояса уb8 = 1,2. Так как арматура натягивается на упоры, то влияние прогиба нижнего пояса на его несущую способ­ность в стадии обжатия не учитывается, а его прочность обеспечи­вается только прочностью бетона согласно условию

Р1 = 450,5 кН < Rbbhgb8 = 15×240×280×1,2 = 1210 кН.

Так как условие выполняется, то прочность сечений нижнего пояса в стадии изготовления обеспечена.

Внутренняя норма возврата капитальных вложений IRR
Она представляет собой то значение нормы дисконта при котором сумма чистого дохода от инвестиций равна сумме инвестиций. Это то значение норматива дисконтирования, при котором величина суммарного потока наличности за расчётный период равна нулю. ,(83) где Пt-прибыль от реализации в году t; Аt- амортизац ...

Проверка прочности сечений, наклонных к продольной оси колонн
При поперечной силе и при продольной силе . Коэффициент, учитывающий благоприятное влияние продольной сжимающей силы на прочность наклонного сечения: (6.10) , следовательно, в расчете учитывается только . При для тяжелого бетона находим: (6.11) При поперечная арматура не требуется по расчету и уста ...

Биржа сегодня
После вывода торгового порта со стрелки Васильевского острова Биржа потеряла свою изначальную функцию. В 1889 году здесь состоялась первая в России промышленная выставка. Тогда здесь были представлены товары только отечественного производства. В 1913–1915 годах потребовалась техническая реконструкция, не з ...