Наклонные сечения опорного узла фермы рассчитываются на действие поперечных сил и изгибающих моментов. Наклонная трещина пересекает предварительно напрягаемую арматуру Asp = 923 мм2 (6Æ14 AIII) и ненапрягаемую арматуру Аs =314 мм2 (4Æ12 AIII), установленную в опорном узле на длине анкеровки предварительно напрягаемой арматуры. Из рис. находим:
β = 33°20'; tgβ=0,6545; ctgβ = 1,53.
Фактическая минимальная длина зоны анкеровки арматуры Asp и Аs (рис.):
l1p = 260 + 5/tgβ = 336 мм < lp = 35d = 35ּ14 = 490 мм;
l1s = 260 + 6,5/tgβ = 359 мм > ls = 35d == 35ּ10 = 350 мм.
Здесь lp и ls - нормируемая минимальная длина анкеровки-соответственно предварительно напряженной и ненапрягаемой арматуры.
На опорный узел действуют следующие усилия: опорная реакция фермы от действия всех видов нагрузок
RA= Qmax = 0,5= 0,5ּ7ּ85,46 = 299,11 кН;
усилие в панели 1 верхнего пояса
N1 = 602кН (см. табл.11);
усилие в панели 9 нижнего пояса
N9 = N9F= 7,08ּ85,46 = 605,1 кН,
где N9 - усилие в стержне 9 от единичного нагружения;
предельное усилие в арматуре Asp:
Nsp = AspRsl1p/lP = 923ּ785ּ336/490= 496,8 кН;
предельное усилие в ненапрягаемой арматуре (4Æ10 AIII), пересекаемой трещиной АВ
Ns=AsRs= 314ּ365=114,6 кН;
усилие, воспринимаемое поперечной арматурой, пересекаемой трещиной
<0
Так как < 0, то поперечные силы в наклонных сечениях опорного узла полностью воспринимаются бетоном.
Назначаем поперечную арматуру из конструктивных соображений: общее число поперечных стержней на длине проекции сечения АВ п = 22; шаг поперечных стержней s=100 мм, сечение поперечной арматуры Æ8А III (Asw = 50,3 мм2).
Для проверки наклонного сечения АВ на действие изгибающего момента вычислим:
высоту сжатой зоны в наклонном сечении АВ
предельное усилие в принятой поперечной арматуре:
Nw = nRswAsw=14ּ285ּ28,3 = 112,92ּ103 Н;
hop = hos = h- a = 880-110=770 мм; с1 = 120 мм; с =260 мм;
l3= 1260 мм; l2=l3-c=1260—260= 1000 мм;
прочность наклонного сечения обеспечена, если выполняется условие
<
то есть условие удовлетворено.
Сбор нагрузок на перекрытие
№
Вид нагрузки
Нормат.
нагрузка кН/м2
gf
Расчетн.
нагрузка кН/м2
1
Постоянная нагрузка _ g
1. Керам. плитка d=0,013м, r=18кн/м3
2. Цем. - песч. р-р d=0,03м, r=18кн/м3
3. Ж/Б плита пустотная dпривед. =0,12м, r=25кн/м3
0,24
0,54
3,0
1,2
1,3
1,1
0,3
0,71
3,3
Ит ...
Определение режима работы нс-ii
Выбор режима работы насосной станции второго подъема (НС-II) определяется графиком водопотребления (рис. 1.). В те часы, когда подача НС-II больше водопотребления поселка, избыток воды поступает в бак водонапорной башни (ВБ), а в часы, когда подача НС-II меньше водопотребления поселка, недостаток воды посту ...
Максимальный коэффициент часовой неравномерности водопотребления:
K ч max. = max. • max. (п. 2.2 (4))
Принимаем по п. 2.2 и табл. 2 max. = 1,2 — зависит от степени благоустройства;
max. =1,2 — зависит от числа жителей в населенном пункте.
K ч.max. = 1,2 • 1,2 = 1,44 K ч.max. =1,44
q ч.max.= (1,70 • 3498,30)/24 = 247,80м3/ч
Расход воды на хозяйственно-питьевые нуж ...