1. Принимаются параметры приточного воздуха:
- температура tп=20о С;
- энтальпия hп=43,1 кДж/кг;
- относительная влажность 60%.
2. По справочным данным определяется продолжительность каждого интервала стояния энтальпии наружного воздуха hн, превышающей величину hв (табл.4.)
Таблица 4. Продолжительность каждого интервала стояния энтальпии наружного воздуха, превышающей величина hв
Энтальпия наружного воздуха hН, кДж/кг |
44,5 |
47,4 |
50,4 |
53,3 |
56,6 |
60,4 |
64,2 |
67,5 |
71,7 |
Продолжительность ее стояния n, ч |
296 |
261 |
215 |
171 |
129 |
77 |
45 |
10 |
3 |
3. Принимается температура охлажденной в испарителе воды, обеспечивающей требуемый луч процесса в кондиционируемом помещении, tx1=12о C, соответственно температура кипения хладагента t0=tx1-3=12-3=9оC. Данная температура остается неизменной для всех расчетных режимов.
4. По h-d диаграмме определяем температуру мокрого термометра для каждого расчетного состояния наружного воздуха tм =16 ºС, температуру охлажденной в вентиляторной градирне воды принимается равной
tw1=tм+4ºС = 16 + 4 = 20 ºС, (36)
а температура конденсации tк=tw1+ (4-6) 0C = 20 + 5 = 25 ºС (37)
5. Принимаем максимальную величину холодопроизводительности машины Q0max=0,5 МВт, соответствующая максимальной энтальпии наружного воздуха hнмакс = 71,7кДж/кг
Для других режимов холодопроизводительность рассчитывается пропорционально отношению энтальпий
(hн - h11x1) / (hнмакс-h11x1), (38)
где h11x1 - энтальпия насыщенного воздуха при температуре tx1.
6. Рассчитываем характеристики режима работы ХМ для каждого интервала энтальпий hн: Q0, Qк, tk, λ, ηi,ηe,Ga, Vт, Na,Ne,ε, и оформляем в табличном виде (табл.5)
Величины |
Интервалы температур | ||||||||
44,5 |
47,4 |
50,4 |
53,3 |
56,6 |
60,4 |
64,2 |
67,5 |
71,7 | |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
1. Продолжительность интервала |
296 |
261 |
215 |
171 |
129 |
77 |
45 |
10 |
3 |
2. Температура мокрого термометра tм, оС |
16 |
17 |
19 |
20 |
21 |
22,1 |
23 |
24 |
25 |
3. Температура охлажденной в вентиляторной градирне выды tw1 |
20 |
21 |
22 |
23 |
24 |
25 |
26 |
27 |
28 |
4. Температура конденсации tk, ºС |
25 |
26 |
27 |
28 |
29 |
30 |
31 |
32 |
33 |
5. Температура конденсации tK, оС | |||||||||
6. Тепловая нагрузка Qк, МВт |
0,161 |
0, 207 |
0,255 |
0,302 |
0,354 |
0,416 |
0,477 |
0,532 |
0,601 |
7. Холодопроизводительность испарителя Qи, МВт |
0,139 |
0,178 |
0,218 |
0,256 |
0,300 |
0,350 |
0,401 |
0,444 |
0,500 |
8. Температура испарения tи, оС | |||||||||
9. Степень повышения давления p |
1,7 |
1,73 |
1,75 |
1,8 |
1,83 |
1,85 |
1,90 |
1,93 |
1,95 |
10. Коэффициент подачи l |
0,833 |
0,832 |
0,831 |
0,829 |
0,828 |
0,826 |
0,824 |
0.823 |
0,822 |
11. Расход хладогента через испаритель Gд, кг/ч |
0,97 |
1,26 |
1,56 |
1,86 |
2, 19 |
2,57 |
2,96 |
3,29 |
3,73 |
12. Удельная адиабатическая работа компрессора lад, кДж/кг |
10 |
11 |
12 |
12,50 |
13 |
13,50 |
14 |
14,50 |
15 |
13. Адиабатическая мощность компрессора Nад, МВт |
0,01 |
0,014 |
0,019 |
0.023 |
0,028 |
0,035 |
0.041 |
0,048 |
0,056 |
14. Индикаторная мощность компрессора, Ni, МВт |
0,013 |
0,019 |
0,026 |
0,032 |
0,039 |
0,047 |
0,057 |
0,065 |
0,077 |
15. Действительный объём, описываемый поршнями компрессора, Vд, м3/ч |
0,046 |
0,059 |
0,074 |
0,087 |
0,103 |
0,121 |
0,139 |
0,155 |
0,175 |
16. Теоретический объём, описываемый поршнями Vт, м3/ч |
0,055 |
0,071 |
0,089 |
0,106 |
0,124 |
0,146 |
0,168 |
0,188 |
0,213 |
17. Мощность трения, Nтр, МВт |
0,002 |
0,003 |
0,004 |
0,004 |
0,005 |
0,006 |
0,007 |
0,008 |
0,009 |
18. Эффективная мощность компрессора Nе, МВт |
0,016 |
0,022 |
0,029 |
0,036 |
0,044 |
0,053 |
0,063 |
0,073 |
0,085 |
19. Механический КПД компрессора hl мех |
0,86 |
0,87 |
0,88 |
0,88 |
0,89 |
0,89 |
0,89 |
0,9 |
0,9 |
20. Эффективный коэффициент КПД hе |
8,962 |
8,137 |
7,433 |
7,09 |
6,823 |
6,573 |
6,314 |
6,096 |
5,868 |
21. Эффективный холодильный коэффициент ε |
8,962 |
8,137 |
7,433 |
7,09 |
6,823 |
6,573 |
6,314 |
6,096 |
5,868 |
Проверить прочность разреза по срезу фундамента
На промежуточную опору моста действуют постоянные погрузки от суммарного веса пролетных строений и проезжей части Р1, весы опоры РОП и ряд временных нагрузок (от передвижного состава подвижного транспорта Р2 , сил ударов передвижного состава Fy, сил торможения FT, давления льда Fл и прочее).
Нормативный ве ...
Подземный канальный участок СМ=ВР
Определяем удельную нагрузку на единицу длины трубопровода, Н/м;
;
где
- горизонтальная удельная нагрузка, Н/м;
- вертикальная удельная нагрузка, Н/м;
;
где
суммарная масса теплоносителя, трубы, изоляции, кг, ;;
g – ускорение свободного падения, 9.8 м/с2;
теплоноситель:
труба:
изоляция: ...
Гидравлический расчет водопроводной сети
Рис. 2. Расчетная схема водопроводной сети
Рассмотрим гидравлический расчет водопроводной сети.
Общий расход воды в час максимального водопотребления составляет 221,79 л/с, в том числе сосредоточенный расход предприятия равен 49,04л/с, а сосредоточенный расход общественного здания 1,56 л/с.
Опре ...