Режим отопления

Страница 3

tk = 39,6 + = 48,23 ºС

6. Рассчитываем теплопроизводительность установки по формуле (13)

(13)

кВт = 0,2 МВт,

количество тепла, выработанное теплонасосной установкой (14)

(14)

где где ni - продолжительность соответствующего интервала, ч

МВт·ч

и количество тепла, полученное из теплосети за рассчитываемый период (15)

(15)

МВт·ч

7. Принимая температуру перегрева хладагента на выходе из компрессора (точка 2 термодинамического цикла на рис.2) на 20 градусов выше температуры конденсации, по диаграмме состояния или по таблицам находится удельная теплопроизводительность хладагента qk.

При tк = 60 ºС qk = 592 - 450 = 142 кДж/кг

При tк = 48,23 ºС qk = 588 - 438 = 150 кДж/кг

8. По (16) определяется расход хладагента Ga в данном цикле.

(16)

= 1,41 кг/с

9. Решением уравнения (17) находится температура испарения хладагента tu. Целесообразно использовать графо - аналитический способ, а именно: принимая температуру испарения ниже температуры tвэр1 (на 2-3 градуса и более), а также величину перегрева на всасывании в компрессор 15°С, по диаграмме состояния хладагента находится удельная холодопроизводительность qu, а затем проверяется тождественность уравнения (17). При "небалансе" не более 3-5% точность найденной величины tu может считаться приемлемой.

(17)

(18)

, (19)

где Ku - коэффициенты теплопередачи в испарителе и конденсаторе теплонасосной установки, 500 Вт

Fu - его теплообменная поверхность,

Gwu - расход воды через испаритель

= 2, 19

Еи = 1 - е 2,19 = 0,89

Тогда по уравнению (18), получается:

Для интервала (-10…-5 ºС) принимаем температуру испарения +13 ºС

qи = 557 - 450 = 107 кДж/кг

1,41 · 107 9,55 · 4,19 · (16 - 13) · 0,89

150,87 106,98

Н = · 100 % = 1,32 %

10. По температурным границам рассчитываемого цикла tk и tu, принятой величине перегрева на всасывании уточняем действительный расход хладагента (20), кг / с

(20)

= 1,41 кг/с

находим коэффициент подачи l (21)

(21)

(22)

где π - степень повышения давления,

РК, РО - давление конденсации и кипения хладагента

,

Удельная адиабатная работа компрессора

lад = h2 - h1 = 592-568 = 24 кДж/кг (23)

Адиабатная мощность компрессора

Nад = Gд ·lад = 1,41· 24 = 33,84 кВт = 0,033 МВт (24)

Индикаторная мощность компрессора

Ni = (25)

где ηi - индикаторный КПД, равный для обычных величин π 0,73

Ni = =0,05 МВт

Действительный объем, описываемый поршнями компрессора:

Vд = Gд · υ1, м3/с (26)

где υ1 - объемная масса хладагента при всасывании в компрессор =0,036 м3/кг

Vд = 1,41· 0,036 = 0,05 м3/с

Теоретический объем, описываемый поршнями компрессора

Vт = = = 0,06 м3/с (27)

Расход мощности на трение

Nтр = Ртр · Vт (28)

где Ртр = 40 · 103 Па - давление трения

Nтр = 40 · 103 · 0,06 = 0,0024 МВт

определяем эффективную мощность компрессора Ne (23)

кВт; (29)

где Ni - индикаторная мощность, МВт (25),

- расход мощности на трение, МВт (28)

МВт

Теплотехнический расчет наружных ограждений
Рис. 1 Расчет наружной стены 1 – Штукатурка ; Вт/(мºС); 2 – Ячеистый газо-и пенобетон (блоки) ; Вт/(мºС); 3 – Плиты ROCKWOOL ; Вт/(мºС); 4 – Кирпич силикатный на цементно песчаном растворе ; Вт/(мºС); Градусо-сутки отопительного периода: - расчетная средняя темпер ...

0,005N
Фундамент №4 Р=24*12,6*3*0,6=544,32 кН N=А*g=12*3*12+12*3*15=432+540=972кН М=N*0,05= 972*0,05=48,6кН*м Q=N*0,006=972*0,006=5,832кН Фундамент №5 Р=0 N=А*g=12*6*12+12*6*15=1080+864=1944кН М=N*0,05=1944*0,05=97,26 кН*м Q=N*0,006=1944*0,006=11,66кН Фундамент №7 Р=В*Н*g*Кпр+В*h*δ*ɣ*К+ В*Н ...

Разработка первого варианта. Выбор схемы моста
В первом варианте принята схема 42,6+63,6+2х42,6. В качестве пролетных строений используются сталежелезобетонные пролетные строения. Типовой проект серии 3.503.9–62. Опорные части металлические секторные, типовой проект 3.501.1–129. Профиль моста двускатный i=0.02. Водоотвод с проезжей части моста обеспечи ...