Расчёт отверстия моста выполнен согласно пособию к СНиП 2.05.03–84 «Мосты и трубы» по изысканиям и проектированию железнодорожных и автодорожных мостовых переходов через водотоки (ПМП-91). Результаты расчёта приведены в таблице 1.4.
Створ рекомендуемого к строительству моста, располагается в 1,3 км выше существующего железнодорожного моста трассы БАМ. Минимальная отметка верха пролётного строения принята 273,49 м по РУВВ 2% с учётом скоростного набега на опоры моста, высоты ветровой волны, дополнительного подпора от железнодорожного моста, высоты опорных частей, технического запаса и строительной высоты пролётного строения.
Положение мостового перехода определено по ситуационным условиям подходов к п. Февральск. Пересечение русла и поймы происходит под углом 90*.
Распределение расчётного расхода паводка по участкам живого сечения на переходе следующее:
– основное русло реки пропускает 36% расчётного расхода;
– левобережная пойма 55%;
– правобережная пойма 9%.
Проектом предусмотрено строительство на правом берегу регуляционных сооружений в виде грушевидной верховой дамбы К=5 м, на левом берегу верховая струенаправляющая дамба имеет длину 120 м и низовая – 60 м.
Крутизна откосов регуляционных сооружений 1:2. Ввиду большой скорости под мостом крепление откосов предусмотрено матрасами Рено Ь=0,23 м в нижней затапливаемой части насыпи. Выше предусмотрено укрепление каменной наброской с размером камня 0,15 м. Укрепление подошвы регуляционных сооружений также предусмотрено матрасами Рено, ширина укрепления принята с учётом глубины местного размыва у струенаправляющих дамб и конусов.
Таблица 1.4. Расчетные данные для проектирования моста
|
Расчётные данные |
Обозначения |
Ед. изм. |
Значение величины |
|
Метод расчета |
ПМП-91 | ||
|
Расчетный расход воды |
Q2% |
|
2500 |
|
Ширина уширенного русла |
Вруш |
м • |
167 |
|
Отверстие моста |
Lм |
м |
168 |
|
Площадь под мостом до размыва |
Wдр. |
м2 |
706 |
|
Средняя глубина потока под мостом до размыва |
Ндр |
м |
4,20 |
|
Средняя глубина размыва под мостом |
HПР |
м |
5,70 |
|
Коэффициент общего размыва |
P |
- |
1,36 |
|
Средняя скорость под мостом с учетом размыва |
Vм |
м/сек |
3,25 |
|
Максимальный подпор у насыпи |
∆hмах |
м |
1,63 |
|
Предмостовой подпор |
∆hв |
м |
1,26 |
|
Дополнительный подпор от ж. д. моста |
ддоп. |
м |
0,38 |
|
Расстояние до вертикали предмостового подпора |
Х0 |
м |
655 |
|
Длина сжатия потока (распределение подпора) |
Sк(Lсж) |
м |
4511 |
|
Минимальная отметка насыпи подходов |
НminН |
м |
270,14 |
|
-верха регуляционных сооружений (верховых / низовых) |
HminP |
м |
268,70/268,47 |
|
– низа пролетного строения моста |
HminM |
м |
270,96 |
|
Длина верховых дамб: | |||
|
-левобережная |
Lвд(л) |
м |
120 |
|
-правобережная |
Lвд(п) |
м |
R=5 м |
|
Глубина местного размыва у конусов (дамб) |
h |
м |
2,07 |
|
Вид укрепления конусов (дамб) (подводная часть) |
Матрасы Рено | ||
|
Требуемая крупность камня для укрепления (надводная часть) |
dк |
м |
0,15 |
|
Минимальная длина пролета моста |
Hmin |
м |
24 |
Сбор нагрузок
Сбор нагрузок производим на 1 м2 покрытия здания.
Сбор нагрузок производим в табличной форме и представлен в таблице 2.1.
Таблица 1
-Нагрузка на 1м2 покрытия
Вид нагрузки
Нормативная нагрузка, Н/м2
Коэффициент надёжности по нагрузке
Коэффициент сочетания
Вычисление
Расчётная нагрузка, Н ...
Тектоника стеновых конструкций
Стена- массивная конструкция, совмещающая функцию ограждения и расчленения пространства с функцией восприятия нагрузок, образуемых собственным весом, весом перекрытий и кровли, а также тех нагрузок, которые связаны с процессами, происходящими в здании. Первые стены в лесных районах сооружались из брёвен. Пл ...
Основные положения по расчёту конструкций
Цель расчёта – обеспечить заданные условия эксплуатации и необходимую прочность и устойчивость при минимальном расходе материала и минимальных затратах труда на изготовление и монтаж. Расчёт проводится с использованием методов сопротивления материалов и строительной механики. Основной задачей этих методов я ...