Расчёт отверстия моста выполнен согласно пособию к СНиП 2.05.03–84 «Мосты и трубы» по изысканиям и проектированию железнодорожных и автодорожных мостовых переходов через водотоки (ПМП-91). Результаты расчёта приведены в таблице 1.4.
Створ рекомендуемого к строительству моста, располагается в 1,3 км выше существующего железнодорожного моста трассы БАМ. Минимальная отметка верха пролётного строения принята 273,49 м по РУВВ 2% с учётом скоростного набега на опоры моста, высоты ветровой волны, дополнительного подпора от железнодорожного моста, высоты опорных частей, технического запаса и строительной высоты пролётного строения.
Положение мостового перехода определено по ситуационным условиям подходов к п. Февральск. Пересечение русла и поймы происходит под углом 90*.
Распределение расчётного расхода паводка по участкам живого сечения на переходе следующее:
– основное русло реки пропускает 36% расчётного расхода;
– левобережная пойма 55%;
– правобережная пойма 9%.
Проектом предусмотрено строительство на правом берегу регуляционных сооружений в виде грушевидной верховой дамбы К=5 м, на левом берегу верховая струенаправляющая дамба имеет длину 120 м и низовая – 60 м.
Крутизна откосов регуляционных сооружений 1:2. Ввиду большой скорости под мостом крепление откосов предусмотрено матрасами Рено Ь=0,23 м в нижней затапливаемой части насыпи. Выше предусмотрено укрепление каменной наброской с размером камня 0,15 м. Укрепление подошвы регуляционных сооружений также предусмотрено матрасами Рено, ширина укрепления принята с учётом глубины местного размыва у струенаправляющих дамб и конусов.
Таблица 1.4. Расчетные данные для проектирования моста
|
Расчётные данные |
Обозначения |
Ед. изм. |
Значение величины |
|
Метод расчета |
ПМП-91 | ||
|
Расчетный расход воды |
Q2% |
|
2500 |
|
Ширина уширенного русла |
Вруш |
м • |
167 |
|
Отверстие моста |
Lм |
м |
168 |
|
Площадь под мостом до размыва |
Wдр. |
м2 |
706 |
|
Средняя глубина потока под мостом до размыва |
Ндр |
м |
4,20 |
|
Средняя глубина размыва под мостом |
HПР |
м |
5,70 |
|
Коэффициент общего размыва |
P |
- |
1,36 |
|
Средняя скорость под мостом с учетом размыва |
Vм |
м/сек |
3,25 |
|
Максимальный подпор у насыпи |
∆hмах |
м |
1,63 |
|
Предмостовой подпор |
∆hв |
м |
1,26 |
|
Дополнительный подпор от ж. д. моста |
ддоп. |
м |
0,38 |
|
Расстояние до вертикали предмостового подпора |
Х0 |
м |
655 |
|
Длина сжатия потока (распределение подпора) |
Sк(Lсж) |
м |
4511 |
|
Минимальная отметка насыпи подходов |
НminН |
м |
270,14 |
|
-верха регуляционных сооружений (верховых / низовых) |
HminP |
м |
268,70/268,47 |
|
– низа пролетного строения моста |
HminM |
м |
270,96 |
|
Длина верховых дамб: | |||
|
-левобережная |
Lвд(л) |
м |
120 |
|
-правобережная |
Lвд(п) |
м |
R=5 м |
|
Глубина местного размыва у конусов (дамб) |
h |
м |
2,07 |
|
Вид укрепления конусов (дамб) (подводная часть) |
Матрасы Рено | ||
|
Требуемая крупность камня для укрепления (надводная часть) |
dк |
м |
0,15 |
|
Минимальная длина пролета моста |
Hmin |
м |
24 |
Расчёт фундамента на устойчивость против опрокидывания
Расчёт фундамента на устойчивость против опрокидывания, согласно п.1.40 [2] заключается в проверке условия
Mu £ mMz / gn , (2.19)
где Mu – момент опрокидывающих сил относительно оси возможного поворота (опрокидывания) проходящей через точку О (рис.2.3.) и параллельной большей стороне фундамента, кН* ...
Кузнецкий мост
Кузнецкий мост–древний каменный мост в Москве через реку Неглиннуюна пересечении современных улиц Неглиннаяи Кузнецкий Мост
.
Первоначально здесь был деревянный однопролётный мост.
В 1754 -1761 годах по проекту архитектора Д. В. Ухтомского, Семёном Яковлевым был построен трехпролётный каменный мост. Мос ...
Даные к проекту. Геологические и гидрогеологические
условия
Проводя инженерно-геологические изыскания, во всех 3-х скважинах по результатам бурения, были вскрыты следующие грунты:
1.
Почвенно-растительный слой (мощность слоя 0,4 ¸ 0,5м);
2.
Супесь зелёно-бурая (мощность слоя 4,6 ¸ 5,2м);
3.
Глина бурая (мощность слоя 2,0 ¸ 2,9м);
4.
Суглино ...