Расчёт отверстия моста выполнен согласно пособию к СНиП 2.05.03–84 «Мосты и трубы» по изысканиям и проектированию железнодорожных и автодорожных мостовых переходов через водотоки (ПМП-91). Результаты расчёта приведены в таблице 1.4.
Створ рекомендуемого к строительству моста, располагается в 1,3 км выше существующего железнодорожного моста трассы БАМ. Минимальная отметка верха пролётного строения принята 273,49 м по РУВВ 2% с учётом скоростного набега на опоры моста, высоты ветровой волны, дополнительного подпора от железнодорожного моста, высоты опорных частей, технического запаса и строительной высоты пролётного строения.
Положение мостового перехода определено по ситуационным условиям подходов к п. Февральск. Пересечение русла и поймы происходит под углом 90*.
Распределение расчётного расхода паводка по участкам живого сечения на переходе следующее:
– основное русло реки пропускает 36% расчётного расхода;
– левобережная пойма 55%;
– правобережная пойма 9%.
Проектом предусмотрено строительство на правом берегу регуляционных сооружений в виде грушевидной верховой дамбы К=5 м, на левом берегу верховая струенаправляющая дамба имеет длину 120 м и низовая – 60 м.
Крутизна откосов регуляционных сооружений 1:2. Ввиду большой скорости под мостом крепление откосов предусмотрено матрасами Рено Ь=0,23 м в нижней затапливаемой части насыпи. Выше предусмотрено укрепление каменной наброской с размером камня 0,15 м. Укрепление подошвы регуляционных сооружений также предусмотрено матрасами Рено, ширина укрепления принята с учётом глубины местного размыва у струенаправляющих дамб и конусов.
Таблица 1.4. Расчетные данные для проектирования моста
|
Расчётные данные |
Обозначения |
Ед. изм. |
Значение величины |
|
Метод расчета |
ПМП-91 | ||
|
Расчетный расход воды |
Q2% |
|
2500 |
|
Ширина уширенного русла |
Вруш |
м • |
167 |
|
Отверстие моста |
Lм |
м |
168 |
|
Площадь под мостом до размыва |
Wдр. |
м2 |
706 |
|
Средняя глубина потока под мостом до размыва |
Ндр |
м |
4,20 |
|
Средняя глубина размыва под мостом |
HПР |
м |
5,70 |
|
Коэффициент общего размыва |
P |
- |
1,36 |
|
Средняя скорость под мостом с учетом размыва |
Vм |
м/сек |
3,25 |
|
Максимальный подпор у насыпи |
∆hмах |
м |
1,63 |
|
Предмостовой подпор |
∆hв |
м |
1,26 |
|
Дополнительный подпор от ж. д. моста |
ддоп. |
м |
0,38 |
|
Расстояние до вертикали предмостового подпора |
Х0 |
м |
655 |
|
Длина сжатия потока (распределение подпора) |
Sк(Lсж) |
м |
4511 |
|
Минимальная отметка насыпи подходов |
НminН |
м |
270,14 |
|
-верха регуляционных сооружений (верховых / низовых) |
HminP |
м |
268,70/268,47 |
|
– низа пролетного строения моста |
HminM |
м |
270,96 |
|
Длина верховых дамб: | |||
|
-левобережная |
Lвд(л) |
м |
120 |
|
-правобережная |
Lвд(п) |
м |
R=5 м |
|
Глубина местного размыва у конусов (дамб) |
h |
м |
2,07 |
|
Вид укрепления конусов (дамб) (подводная часть) |
Матрасы Рено | ||
|
Требуемая крупность камня для укрепления (надводная часть) |
dк |
м |
0,15 |
|
Минимальная длина пролета моста |
Hmin |
м |
24 |
Земельный участок
Участок предполагаемого строительства высотного комплекса расположен в жилом массиве между крупной транспортной магистралью Дмитровское шоссе и улицей Костякова, вблизи станции метро «Тимирязевская» (100 м) и ж/д платформы «Тимирязевская» Савеловского направления (160 м) по адресу Дмитровское шоссе, вл. 13 ...
Деталь проекта
Технология устройства металлических гофрированных труб.
Металлические гофрированные круглые трубы представляют собой гибкие бесфундаментные конструкции диаметром от 1,5 до 3 м. Основная особенность их - совместная работа с окружающим грунтом. Вертикальная нагрузка воспринимается трубой и через ее боковые п ...
Несущая способность свай
Одиночные сваи в составе фундамента по несущей способности основания надо рассчитать, исходя из условия:
где – расчетная нагрузка, которая передается на изгиб (продольное усилие от расчетных нагрузок, которые действуют на фундамент при наиболее невыгодном соединении);
– расчетная нагрузка от веса сваи ...