Расчёт отверстия моста выполнен согласно пособию к СНиП 2.05.03–84 «Мосты и трубы» по изысканиям и проектированию железнодорожных и автодорожных мостовых переходов через водотоки (ПМП-91). Результаты расчёта приведены в таблице 1.4.
Створ рекомендуемого к строительству моста, располагается в 1,3 км выше существующего железнодорожного моста трассы БАМ. Минимальная отметка верха пролётного строения принята 273,49 м по РУВВ 2% с учётом скоростного набега на опоры моста, высоты ветровой волны, дополнительного подпора от железнодорожного моста, высоты опорных частей, технического запаса и строительной высоты пролётного строения.
Положение мостового перехода определено по ситуационным условиям подходов к п. Февральск. Пересечение русла и поймы происходит под углом 90*.
Распределение расчётного расхода паводка по участкам живого сечения на переходе следующее:
– основное русло реки пропускает 36% расчётного расхода;
– левобережная пойма 55%;
– правобережная пойма 9%.
Проектом предусмотрено строительство на правом берегу регуляционных сооружений в виде грушевидной верховой дамбы К=5 м, на левом берегу верховая струенаправляющая дамба имеет длину 120 м и низовая – 60 м.
Крутизна откосов регуляционных сооружений 1:2. Ввиду большой скорости под мостом крепление откосов предусмотрено матрасами Рено Ь=0,23 м в нижней затапливаемой части насыпи. Выше предусмотрено укрепление каменной наброской с размером камня 0,15 м. Укрепление подошвы регуляционных сооружений также предусмотрено матрасами Рено, ширина укрепления принята с учётом глубины местного размыва у струенаправляющих дамб и конусов.
Таблица 1.4. Расчетные данные для проектирования моста
Расчётные данные |
Обозначения |
Ед. изм. |
Значение величины |
Метод расчета |
ПМП-91 | ||
Расчетный расход воды |
Q2% |
|
2500 |
Ширина уширенного русла |
Вруш |
м • |
167 |
Отверстие моста |
Lм |
м |
168 |
Площадь под мостом до размыва |
Wдр. |
м2 |
706 |
Средняя глубина потока под мостом до размыва |
Ндр |
м |
4,20 |
Средняя глубина размыва под мостом |
HПР |
м |
5,70 |
Коэффициент общего размыва |
P |
- |
1,36 |
Средняя скорость под мостом с учетом размыва |
Vм |
м/сек |
3,25 |
Максимальный подпор у насыпи |
∆hмах |
м |
1,63 |
Предмостовой подпор |
∆hв |
м |
1,26 |
Дополнительный подпор от ж. д. моста |
ддоп. |
м |
0,38 |
Расстояние до вертикали предмостового подпора |
Х0 |
м |
655 |
Длина сжатия потока (распределение подпора) |
Sк(Lсж) |
м |
4511 |
Минимальная отметка насыпи подходов |
НminН |
м |
270,14 |
-верха регуляционных сооружений (верховых / низовых) |
HminP |
м |
268,70/268,47 |
– низа пролетного строения моста |
HminM |
м |
270,96 |
Длина верховых дамб: | |||
-левобережная |
Lвд(л) |
м |
120 |
-правобережная |
Lвд(п) |
м |
R=5 м |
Глубина местного размыва у конусов (дамб) |
h |
м |
2,07 |
Вид укрепления конусов (дамб) (подводная часть) |
Матрасы Рено | ||
Требуемая крупность камня для укрепления (надводная часть) |
dк |
м |
0,15 |
Минимальная длина пролета моста |
Hmin |
м |
24 |
Система оценочных показателей
В соответствии с существующей международной практикой и с учетом Методических рекомендаций по оценке эффективности инвестиционных проектов, утвержденными Министерством экономики РФ, Министерством финансов РФ, Государственным комитетом РФ по строительной, архитектурной и жилищной политике № ВК 477 от 21.06.1 ...
Экономическая часть. Общие положения
Настоящая методика предназначена для определения стоимости строительства новых, реконструкции, расширения и технического перевооружения действующих предприятий, зданий и сооружений, выполнения ремонтных и пусконаладочных работ (далее — строительства), осуществляемого на территории Российской Федерации, а та ...
Расчет категории взрывоопасности технологического блока и радиусов
зон разрушения с учетом установки защитной стенки
Исходные данные для расчета
- для расчета энергетического потенциала технологического блока принят вариант аварии, когда происходит разрушение основного резервуара и часть продукта попадает в пространство между стенками основного и защитного резервуаров;
- в качестве расчетной площади аварийного разлива и ...