Конструкция «железобетон + ПР»
Используя исходные данные, рассчитываются коэффициент удельного сопротивления железобетонного трубопровода АЖБ, коэффициент удельного сопротивления полимерного рукава АПР, потери напора Δ h на всем железобетонном трубопроводе диаметром 1,4 м, длиной L =1950 м, начальном давлении 38 м, при расходе q = 2,45 м3/с и на ремонтном участке соответствующей длины 0,6L = 1170 м:
АЖБ = 0,0017d-5,1901 = 0,0017х1,4-5,1901 = 0,000297;
АПР = 0,0007d-5,2791 = 0,0007х1,384-5,2791 = 0,000127 (при ненарушении несущей способности);
АПР = 0,0007d-5,2791 = 0,0007х1,338-5,2791 = 0,000151 (при нарушении несущей способности);
Δ h = АЖБLq2 = 0,000297х1950х2,45 2 = 3,476 м (т.е. давление в конце трубопровода снизится до 38 – 3,476 = 34,524 м);
Расчету подлежат также потери напора на ремонтном участке до проведения санации
Δ hжб = АЖБ0,6Lq2 = 0,000297х1170х2,452 = 2,086 м
и после проведения санации полимерным рукавом
Δ hпр = АПР0,85Lq2 = 0,000127х1170х2,452 = 0,892 м (при ненарушении несущей способности);
Δ hпр = АПР0,85Lq2 = 0,000151х1170х2,452 = 1,061 м (при нарушении несущей способности);
Таким образом, разница в потерях напора составит:
Δ hжб - Δ hпр = 2,086 – 0,892 = 1,194 м (при ненарушении несущей способности);
Δ hжб - Δ hпр = 2,086 – 1,061 = 1,025 м (при нарушении несущей способности);
Вывод:
-при не нарушении несущей способности гидравлический дисбаланс положительный (практически не существует); давление в конечной точке трубопровода после ремонта начального участка полимерным рукавом возрастает на 1,194 м вод. ст. и станет равным 34,524 + 1,194 = 35,718 м,
-при нарушении несущей способности гидравлический дисбаланс также положительный (практически незначительный); давление в конечной точке трубопровода после ремонта начального участка полимерным рукавом возрастет на 1,025 м вод. ст. и станет равным 34,524 + 1,025= 35,549 м.
Конструкция «железобетон + ПЭ»
Используя исходные данные, рассчитываются коэффициент удельного сопротивления железобетонного трубопровода АЖБ, коэффициент удельного сопротивления полиэтиленового трубопровода АПЭ, потери напора Δ h на всем железобетонном трубопроводе диаметром 1,4 м, длиной L = 1950 м, начальном давлении 38 м, при расходе q = 2,45 м3/с и на ремонтном участке соответствующей длины 0,6L = 1170 м:
АЖБ = 0,0017d-5,1901 = 0,0017х1,4 -5,1901 = 0,000297;
АПЭ = 0,001.d-5,316 = 0,001х1,1076-5,316 = 0,000581;
Δ h = АЖБLq2 = 0,000297х1950х2,452 = 3,476 м (т.е. давление в конце трубопровода снизится до 38 – 3,476 = 34,524 м);
Расчету подлежат также потери напора на ремонтном участке до проведения санации
Δ hжб = АЖБ0,6Lq2 = 0,000297х1170х2,452 = 2,086 м
и после проведения санации полиэтиленовой трубой
Δ hпэ = АПЭ0,6Lq2 = 0,000581х1170х2,452 = 4,080 м;
Таким образом, разница в потерях напора составит:
Δ hжб - Δ hпэ = 2,086-4,080 = -1,994 м;
Вывод: гидравлический дисбаланс отрицательный, т.е. давление в конечной точке трубопровода после ремонта начального участка полиэтиленовой трубой снизится на 1,994 м вод. ст. и станет равным 34,524 – 1,994 = 32,530 м.
Процент снижения давления от расчетного до ремонта составит (34,524 – 32,530)*100 / 34,524 = 5,78 %.
в). чугунный трубопровод;
Конструкция «чугун + ПР»
Используя исходные данные, получаем что в случае не нарушения целостности надежность конструкции обеспечена, а при нарушении конструкции требуемая толщина стенки полимерного рукава 0,034м или 34 мм. Используя исходные данные, рассчитываются коэффициент удельного сопротивления чугунного трубопровода Ач, коэффициент удельного сопротивления полимерного рукава АПР, потери напора Δ h на всем чугунном трубопроводе диаметром 0,2 м, длиной L = 460 м, начальном давлении 101 м, при расходе q = 0,0298 м3/с и на ремонтном участке соответствующей длины 0,65L = 299 м:
Использование вторичных энергоресурсов для нагрева теплоносителей в
системах отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха.
Использование вторичных энергоресурсов (ВЭР) для теплоснабжения промышленных зданий приобретает все большие масштабы. Экономически это вполне оправдано – затраты на экономию 1 т у.т. за счет использования ВЭР в 3-4 раза меньше затрат на его добычу и транспортировку. Уже сейчас степень использования так назы ...
Погонные нагрузки на полуарку
Нормативная постоянная
кН/м;
Расчетная постоянная
кН/м;
Нормативная снеговая
кН/м;
Расчетная снеговая
кН/м;
Ветровая нагрузка
Ветровая нагрузка принимается по табл.5 и приложению 3 СНиПа [1].
Город Березники находится во II ветровом районе, нормативное ветровое давление на покрытие Wo= 0,3 МПа ...
Устройство котлована под фундамент
Размеры котлована в плане должны соответствовать размерам фундамента с запасом не менее 0,5 м в каждую сторону. Котлован отрывают одноковшовым экскаватором ЭО-4121 с удалением грунта навымет. При отрывке котлована грунт не добирают до проектной отметки на 10 см. Окончательно дорабатывают котлован до проектн ...