Реновация асбестоцементных, чугунных и железобетонных трубопроводов

Страница 3

Конструкция «железобетон + ПР»

Используя исходные данные, рассчитываются коэффициент удельного сопротивления железобетонного трубопровода АЖБ, коэффициент удельного сопротивления полимерного рукава АПР, потери напора Δ h на всем железобетонном трубопроводе диаметром 1,4 м, длиной L =1950 м, начальном давлении 38 м, при расходе q = 2,45 м3/с и на ремонтном участке соответствующей длины 0,6L = 1170 м:

АЖБ = 0,0017d-5,1901 = 0,0017х1,4-5,1901 = 0,000297;

АПР = 0,0007d-5,2791 = 0,0007х1,384-5,2791 = 0,000127 (при ненарушении несущей способности);

АПР = 0,0007d-5,2791 = 0,0007х1,338-5,2791 = 0,000151 (при нарушении несущей способности);

Δ h = АЖБLq2 = 0,000297х1950х2,45 2 = 3,476 м (т.е. давление в конце трубопровода снизится до 38 – 3,476 = 34,524 м);

Расчету подлежат также потери напора на ремонтном участке до проведения санации

Δ hжб = АЖБ0,6Lq2 = 0,000297х1170х2,452 = 2,086 м

и после проведения санации полимерным рукавом

Δ hпр = АПР0,85Lq2 = 0,000127х1170х2,452 = 0,892 м (при ненарушении несущей способности);

Δ hпр = АПР0,85Lq2 = 0,000151х1170х2,452 = 1,061 м (при нарушении несущей способности);

Таким образом, разница в потерях напора составит:

Δ hжб - Δ hпр = 2,086 – 0,892 = 1,194 м (при ненарушении несущей способности);

Δ hжб - Δ hпр = 2,086 – 1,061 = 1,025 м (при нарушении несущей способности);

Вывод:

-при не нарушении несущей способности гидравлический дисбаланс положительный (практически не существует); давление в конечной точке трубопровода после ремонта начального участка полимерным рукавом возрастает на 1,194 м вод. ст. и станет равным 34,524 + 1,194 = 35,718 м,

-при нарушении несущей способности гидравлический дисбаланс также положительный (практически незначительный); давление в конечной точке трубопровода после ремонта начального участка полимерным рукавом возрастет на 1,025 м вод. ст. и станет равным 34,524 + 1,025= 35,549 м.

Конструкция «железобетон + ПЭ»

Используя исходные данные, рассчитываются коэффициент удельного сопротивления железобетонного трубопровода АЖБ, коэффициент удельного сопротивления полиэтиленового трубопровода АПЭ, потери напора Δ h на всем железобетонном трубопроводе диаметром 1,4 м, длиной L = 1950 м, начальном давлении 38 м, при расходе q = 2,45 м3/с и на ремонтном участке соответствующей длины 0,6L = 1170 м:

АЖБ = 0,0017d-5,1901 = 0,0017х1,4 -5,1901 = 0,000297;

АПЭ = 0,001.d-5,316 = 0,001х1,1076-5,316 = 0,000581;

Δ h = АЖБLq2 = 0,000297х1950х2,452 = 3,476 м (т.е. давление в конце трубопровода снизится до 38 – 3,476 = 34,524 м);

Расчету подлежат также потери напора на ремонтном участке до проведения санации

Δ hжб = АЖБ0,6Lq2 = 0,000297х1170х2,452 = 2,086 м

и после проведения санации полиэтиленовой трубой

Δ hпэ = АПЭ0,6Lq2 = 0,000581х1170х2,452 = 4,080 м;

Таким образом, разница в потерях напора составит:

Δ hжб - Δ hпэ = 2,086-4,080 = -1,994 м;

Вывод: гидравлический дисбаланс отрицательный, т.е. давление в конечной точке трубопровода после ремонта начального участка полиэтиленовой трубой снизится на 1,994 м вод. ст. и станет равным 34,524 – 1,994 = 32,530 м.

Процент снижения давления от расчетного до ремонта составит (34,524 – 32,530)*100 / 34,524 = 5,78 %.

в). чугунный трубопровод;

Конструкция «чугун + ПР»

Используя исходные данные, получаем что в случае не нарушения целостности надежность конструкции обеспечена, а при нарушении конструкции требуемая толщина стенки полимерного рукава 0,034м или 34 мм. Используя исходные данные, рассчитываются коэффициент удельного сопротивления чугунного трубопровода Ач, коэффициент удельного сопротивления полимерного рукава АПР, потери напора Δ h на всем чугунном трубопроводе диаметром 0,2 м, длиной L = 460 м, начальном давлении 101 м, при расходе q = 0,0298 м3/с и на ремонтном участке соответствующей длины 0,65L = 299 м:

Расчет объемов земляных работ
Определение объема работ при снятии растительного слоя Снятие растительного слоя производится по всей площадке, которая отводится под строительную площадку. Объем работ по снятию растительного слоя определяется по выражению: VPC=FPC*hPC (17) VPC=1118*0,25=280 м3 Где FPC – площадь снятия растительного с ...

Установка пролётных строений в проектное положение
Основные методы установки пролётных строений в пролёт – это продольная и поперечная передвижка по капитальным и стационарным вспомогательным опорам, передвижка на катучих опорах и перевозка на плавучих средствах. Все эти методы обеспечивают горизонтальные перемещения, которые могут происходить при расположе ...

Конструирование короткой консоли
Консоли колонн одноэтажных промышленных зданий служат для опирания подкрановых балок, стропильных конструкций и бывают односторонние и двусторонние (для крайних и средних колонн). Параметры консолей проверяют расчетом на основании принятых исходных величин: - высота консоли в опорном сечении должна быть н ...