Реновация асбестоцементных, чугунных и железобетонных трубопроводов

Страница 3

Конструкция «железобетон + ПР»

Используя исходные данные, рассчитываются коэффициент удельного сопротивления железобетонного трубопровода АЖБ, коэффициент удельного сопротивления полимерного рукава АПР, потери напора Δ h на всем железобетонном трубопроводе диаметром 1,4 м, длиной L =1950 м, начальном давлении 38 м, при расходе q = 2,45 м3/с и на ремонтном участке соответствующей длины 0,6L = 1170 м:

АЖБ = 0,0017d-5,1901 = 0,0017х1,4-5,1901 = 0,000297;

АПР = 0,0007d-5,2791 = 0,0007х1,384-5,2791 = 0,000127 (при ненарушении несущей способности);

АПР = 0,0007d-5,2791 = 0,0007х1,338-5,2791 = 0,000151 (при нарушении несущей способности);

Δ h = АЖБLq2 = 0,000297х1950х2,45 2 = 3,476 м (т.е. давление в конце трубопровода снизится до 38 – 3,476 = 34,524 м);

Расчету подлежат также потери напора на ремонтном участке до проведения санации

Δ hжб = АЖБ0,6Lq2 = 0,000297х1170х2,452 = 2,086 м

и после проведения санации полимерным рукавом

Δ hпр = АПР0,85Lq2 = 0,000127х1170х2,452 = 0,892 м (при ненарушении несущей способности);

Δ hпр = АПР0,85Lq2 = 0,000151х1170х2,452 = 1,061 м (при нарушении несущей способности);

Таким образом, разница в потерях напора составит:

Δ hжб - Δ hпр = 2,086 – 0,892 = 1,194 м (при ненарушении несущей способности);

Δ hжб - Δ hпр = 2,086 – 1,061 = 1,025 м (при нарушении несущей способности);

Вывод:

-при не нарушении несущей способности гидравлический дисбаланс положительный (практически не существует); давление в конечной точке трубопровода после ремонта начального участка полимерным рукавом возрастает на 1,194 м вод. ст. и станет равным 34,524 + 1,194 = 35,718 м,

-при нарушении несущей способности гидравлический дисбаланс также положительный (практически незначительный); давление в конечной точке трубопровода после ремонта начального участка полимерным рукавом возрастет на 1,025 м вод. ст. и станет равным 34,524 + 1,025= 35,549 м.

Конструкция «железобетон + ПЭ»

Используя исходные данные, рассчитываются коэффициент удельного сопротивления железобетонного трубопровода АЖБ, коэффициент удельного сопротивления полиэтиленового трубопровода АПЭ, потери напора Δ h на всем железобетонном трубопроводе диаметром 1,4 м, длиной L = 1950 м, начальном давлении 38 м, при расходе q = 2,45 м3/с и на ремонтном участке соответствующей длины 0,6L = 1170 м:

АЖБ = 0,0017d-5,1901 = 0,0017х1,4 -5,1901 = 0,000297;

АПЭ = 0,001.d-5,316 = 0,001х1,1076-5,316 = 0,000581;

Δ h = АЖБLq2 = 0,000297х1950х2,452 = 3,476 м (т.е. давление в конце трубопровода снизится до 38 – 3,476 = 34,524 м);

Расчету подлежат также потери напора на ремонтном участке до проведения санации

Δ hжб = АЖБ0,6Lq2 = 0,000297х1170х2,452 = 2,086 м

и после проведения санации полиэтиленовой трубой

Δ hпэ = АПЭ0,6Lq2 = 0,000581х1170х2,452 = 4,080 м;

Таким образом, разница в потерях напора составит:

Δ hжб - Δ hпэ = 2,086-4,080 = -1,994 м;

Вывод: гидравлический дисбаланс отрицательный, т.е. давление в конечной точке трубопровода после ремонта начального участка полиэтиленовой трубой снизится на 1,994 м вод. ст. и станет равным 34,524 – 1,994 = 32,530 м.

Процент снижения давления от расчетного до ремонта составит (34,524 – 32,530)*100 / 34,524 = 5,78 %.

в). чугунный трубопровод;

Конструкция «чугун + ПР»

Используя исходные данные, получаем что в случае не нарушения целостности надежность конструкции обеспечена, а при нарушении конструкции требуемая толщина стенки полимерного рукава 0,034м или 34 мм. Используя исходные данные, рассчитываются коэффициент удельного сопротивления чугунного трубопровода Ач, коэффициент удельного сопротивления полимерного рукава АПР, потери напора Δ h на всем чугунном трубопроводе диаметром 0,2 м, длиной L = 460 м, начальном давлении 101 м, при расходе q = 0,0298 м3/с и на ремонтном участке соответствующей длины 0,65L = 299 м:

Расчет основных величин и параметров принятого метода. Календарная продолжительность строительного сезона
На основании анализа климатических условий определяется начало и продолжительность линейных и сосредоточенных работ, а также возможность производства дорожных работ. Обычно начало линейных земляных работ назначают на коней весенней распутицы, а окончание – на начало осенней. Дл определения календарной про ...

Выбор места расположения водозаборного сооружения
Выбор места устройства водозабора должен быть обоснован прогнозами качества воды в источнике, переформирования русла и побережья, изменения границы мёрзлых грунтов, прогноза гидрометрического режима источника и т.д. Кроме того, необходимо учитывать следующие условия: – место водозабора должно выбираться н ...

Трещины в каменных конструкциях
Кирпичная кладка, как и бетон, хорошо сопротивляются сжатию и значительно хуже растяжению. В результате этого на растянутой поверхности кладки задолго до разрушения появляются трещины. Имеются также и другие факторы, способствующие образованию трещин: а) низкое качество кладки (несоблюдение перевязки, толс ...