а). асбестоцементный трубопровод;
Конструкция «асбестоцемент + ПР»
Используя исходные данные, рассчитываются коэффициент удельного сопротивления асбестоцементного трубопровода ААЦ, коэффициент удельного сопротивления полимерного рукава АПР, потери напора Δ h на всем асбестоцементном трубопроводе диаметром 0,5 м, длиной L = 600 м, начальном давлении 28,2 м, при расходе q = 0,3 м3/с и на ремонтном участке соответствующей длины 0,7L = 420 м:
ААЦ = 0,0024d-4,9384 = 0,0024х0,5-4,9384 = 0,07359;
АПР = 0,0007d-5,2791 = 0,0007х0,458-5,2791 = 0,04319 (при ненарушении несущей способности);
АПР = 0,0007d-5,2791 = 0,0007х0,434-5,2791 = 0,05739 (при нарушении несущей способности);
Δh = ААЦLq2 = 0,07359х600х0,32 = 3,974 м (т.е. давление в конце трубопровода снизится до 28,2 – 3,974 = 24,226 м);
Расчету подлежат также потери напора на ремонтном участке до проведения санации
Δ hац = ААЦ0,7Lq2 = 0,07359х420х0,32 = 2,781 м
и после проведения санации полимерным рукавом
Δ hпр = АПР0,7Lq2 = 0,04319х420х0,32 = 1,633 м (при не нарушении несущей способности);
Δ hпр = АПР0,7Lq2 = 0,05739х420х0,32 = 2,169 м (при нарушении несущей способности);
Таким образом, разница в потерях напора составит:
Δ hац - Δ hпр = 2,781 – 1,633 = 0,148 м (при не нарушении несущей способности);
Δ hац - Δ hпр = 2,781 – 2,169 = 0,612м (при нарушении несущей способности);
Вывод:
-при не нарушении несущей способности гидравлический дисбаланс положительный; давление в конечной точке трубопровода после ремонта начального участка полимерным рукавом возрастает на 0,148 м вод. ст. и станет равным 24,226 + 0,148 = 24,374 м, т.е. практически не изменится.
-при нарушении несущей способности гидравлический дисбаланс положительный; давление в конечной точке трубопровода после ремонта начального участка полимерным рукавом возрастет на 0,612 м вод. ст. и станет равным 24,226 + 0,612 = 24,838 м, т.е. также практически не изменится.
Процент снижения давления от расчетного до ремонта составит (24,838 – 24,374)*100 / 24,838 = 1,87 %.
Конструкция «асбестоцемент + ПЭ»
Используя исходные данные, рассчитываются коэффициент удельного сопротивления асбестоцементного трубопровода ААЦ, коэффициент удельного сопротивления полиэтиленового трубопровода АПЭ, потери напора Δ h на всем асбестоцементном трубопроводе диаметром 0,5 м, длиной L = 600 м, начальном давлении 28,2 м, при расходе q = 0,3 м3/с и на ремонтном участке соответствующей длины 0,7L = 420 м:
ААЦ = 0,0024d-4,9384 = 0,0024х0,5-4,9384 = 0,07359;
АПЭ = 0,001.d-5,316 = 0,001х0,4152-5,316 = 0,10699;
Δ h = ААЦLq2 = 0,07359х600х0,32 = 3,974 м (т.е. давление в конце трубопровода снизится до 28,2 – 3,974 = 24,216 м);
Расчету подлежат также потери напора на ремонтном участке до проведения санации
Δ hац = ААЦ0,7Lq2 = 0,07359х420х0,32 = 2,782 м
и после проведения санации полиэтиленовой трубой
Δ hпэ = АПЭ0,7Lq2 = 0,10699х420х0,32 = 4,044 м;
Таким образом, разница в потерях напора составит:
Δ hац - Δ hпэ = 2,782 – 4,044 = - 1,262 м;
Вывод: гидравлический дисбаланс отрицательный, т.е. давление в конечной точке трубопровода после ремонта начального участка полиэтиленовой трубой понизится на 1,262 м вод. ст. и станет равным 24,216-1,262=22,954 м.
Процент снижения давления от расчетного до ремонта составит (24,216 – 22,954)*100 / 24,216 = 5,21 %.
б). железобетонный трубопровод;
Конструктивный расчет внецентренно сжатых колонн. Проектирование,
конструирование и особенности расчета
Целью конструктивного расчета колонн является подбор арматуры при заданных по конструктивным требованиям размерам поперечного сечения.
Сборные железобетонные колонны, применяемые для одноэтажных производственных зданий, бывают сплошного сечения, двухветвевые, двутаврового и полого сечений. Наибольшее приме ...
Практическая часть
Краткое содержание проделанных работ
30.06
Ознакомление с базовой документацией предприятия.
1.07 Изучение организационной структуры предприятия, должностных записок.
2.07 Прохождение инструктажа по строительному объекту, знакомство с проектом ремонта.
3.07 Работа со строительными материалами (прием, п ...
Гидроизоляционные работы
Гидроизоляционные работы производятся в соответствии с указаниями ВСН 32-60 только в сухую погоду при температуре воздуха не ниже +5 оС. При температуре воздуха свыше 25оС или в случае дождя место работ защищают от воздействия солнечных лучей и дождя тентом. На сборных железобетонных водопропускных круглых ...